yy.vip易游-SH_T 3228-2024《加氢反应馏出物空冷器系统（REACS）设计导则》pdf

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　　根据中华人民共和国工业和信息化部《2013年第四批行业标准制修订计划》（工信厅科[2013]217

　　号）的要求，标准编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准，并

　　本标准的主要技术内容是：术语和定义、一般规定、材料、结构设计、制造、工艺防腐措施、操作

　　本标准由中国石油化工集团有限公司负责管理，由中国石油化工集团公司设备设计技术中心站负责

　　日常管理，由中石化广州工程有限公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见和建议，请寄送

　　本标准规定了加氢反应馏出物空冷器系统在材料、结构设计、制造、工艺防腐、操作和维护等与腐

　　本标准适用于石油化工新建、改建和扩建炼油加氢工艺装置中的反应馏出物空冷器系统。

　　仅该日期对应的版本适用于本标准；不注日期的应用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本

　　加氢裂化、加氢处理等在反应器中能够通过加氢反应产生NH和H32S的各类炼油工艺装置。

　　4.1加氢工艺装置易在REACS中产生铵盐（NHHS和NHCl）的结垢、垢下腐蚀及冲蚀，在设计时

　　4.5改建、扩建加氢工艺装置时，应核算管内介质流速。必要时，可更换管道和空冷器的主体材料，

　　5.1.1空冷器主体材料应根据反应器氢分压、空冷器气相中的HS分压、2冷高压分离器水相中的NHHS

　　a）反应器氢分压大于或等于8MPa时，空冷器主体材料宜选用镍合金825型或镍合金625型；

　　b）反应器氢分压小于8MPa，NHHS浓度大于4%时或HS分压大于0.28MPa时，空冷器主体材

　　c）反应器氢分压小于8MPa，NHHS浓度小于或等于4%，且HS分压小于或等于0.28MPa时，

　　a)空冷器主体材料选用碳钢时，介质在换热管内的流速应限定在3m/s～6m/s，推荐设计流速为

　　b)空冷器主体材料选用镍合金825型时，介质在换热管内的流速应限定在3m/s～12m/s，推荐设

　　c)空冷器主体材料选用镍合金625型时，介质在换热管内的流速应限定在3m/s～15m/s，推荐设

　　管道主体材料原则上宜与空冷器主体材料相同，至少距空冷器进口和出口第一个管道方向改变处，

　　5.3.1按5.1条选择主体材料类型后，按表5.3.1选择空冷器和管道主体材料。

　　5.3.3空冷器管箱用板材应按现行行业标准NB/T47013逐张进行100%超声检测，Ⅰ级合格。

　　5.3.4空冷器换热管应逐根进行水压试验，试验压力应不小于空冷器管束的水压试验压力，稳压时间

　　应不少于30s，试验结束后应切除两端检测盲区。镍合金换热管水压试验用水的氯离子含量不得大于

　　5.3.5空冷器换热管尚应符合现行行业标准NB/T47019中高级冷拔（

　　a）按ASTMA262中C法进行晶间腐蚀试验，5个周期腐蚀速率的平均值应不大于0.90mm/a；

　　b）按ASTMG28中A法进行晶间腐蚀敏感性试验，敏化态腐蚀速率与固溶态腐蚀速率的比值应不

　　5.4.2碳钢主体材料用焊接材料尚应符合现行行业标准SH/T3193的规定。

　　6.1.4碳钢管束每根换热管的入口内侧应设置至少450mm长的316L衬管，衬管尾部至少有4：1的斜

　　度。如在换热管的出口处也可能产生铵盐沉积时，每根换热管出口内侧也应设置衬管。衬管应与换热管

　　6.1.5宜采用双金属轧制式翅片管或镶嵌式翅片管，不应选用绕片式翅片管。

　　6.2.1空冷器管箱的进口管道及出口管道应采用平衡型（按1分2、2分4、4分8的规则）对称布置。

　　6.2.3管道的总管和支管不应出现盲端。6.2.4支管上的三通与其上游最近弯头（以下简称弯头A）之

　　a)当三通与弯头A处在一个平面时，两者之间的直管段长宜不小于10倍管道公称直径，示意图

　　b)当三通垂直于弯头A时，如弯头A与其上游最近弯头（以下简称弯头B）处在一个平面时，三

　　通与弯头A之间的直管段长宜不小于3倍管道公称直径，示意图见图6.2.4-b）；

　　c)如弯头A与弯头B不在一个平面时，三通与弯头A之间的直管段长宜不小于3倍管道公称直径，

　　且弯头A与弯头B之间的直管段长宜不小于7倍管道公称直径，示意图见图6.2.4-c）。

　　6.2.5进出口集合管应靠近空冷器接管口布置，集合管的截面积宜大于各分支管截面积之和的1.5倍。

　　6.2.6三通和弯头应适当加厚。弯头的弯曲半径应不小于1.5倍管道公称直径。

　　镍合金的加工和焊接应在无尘、无烟、无污染的洁净厂房或专门隔离的区域内进行。

　　管板孔及丝堵孔相邻两孔中心距允许偏差为±0.5mm，任意两孔中心距允许偏差为±1.0mm。

　　丝堵孔垫片接触面相对丝堵孔中心垂直度偏差：碳钢管箱应不大于0.15mm，镍合金管箱应

　　所有焊接应采用评定合格的焊接工艺。镍合金管箱的焊接工艺评定项目应包括焊接接头的腐

　　承压焊接接头应尽量采用双面焊全焊透结构。当采用单面焊时，应采用单面焊双面成形的焊

　　承压焊接接头不得有咬边、裂纹、未焊透、未熔合、气孔、弧坑、夹渣等缺陷，焊接接头上

　　管箱各板之间的承压焊接接头应进行100%射线%超声检测。所有承压焊接接头尚

　　接管与管箱的焊接接头应进行100%射线检测。无法进行射线检测的局部部位，可进行100%

　　超声检测；超声检测也无法进行时，应进行100%磁粉检测或100%渗透检测。

　　碳钢管箱焊后应进行整体（含接管、法兰）消除应力热处理。热处理后，所有承压焊接接头

　　换热管与管板的焊接宜采用自动焊，每个管头焊两道，起弧点与收弧点应错开，焊脚应连续

　　碳钢换热管与管板的焊接接头焊后应进行消除应力热处理，热处理后的硬度值应不大于

　　换热管与管板焊接完毕后，应以0.2MPa的压缩空气进行管头泄漏检验，检验合格后方可进

　　换热管与管板的贴胀应采用可控制胀接压力的胀接，不允许过胀。胀接部分应均匀，且与非

　　管束应按现行行业标准NB/T47007的规定进行水压试验，保压时间不少于1小时。水压试验

　　管束水压试验合格后应按现行国家标准GB/T150的规定进行整体气密性试验，试验压力为设

　　碳钢管束气密性试验的试验介质为空气或其它惰性气体，镍合金管束气密性试验的试验介质

　　所有承压件的焊接应采用评定合格的焊接工艺。镍合金管道的焊接工艺评定项目应包括焊接

　　管道的焊接应采用钨极气体保护焊（GTAW），保证根部焊道能全焊透，且不得焊穿。公称直

　　8.1.2注水量应保证注入后注点处至少有25%的剩余液相水存在。最小注水量可按附录A.3进行估算。

　　8.1.4应根据铵盐结晶温度（按附录A.1估算）确定注水位置，注水点应位于铵盐结晶区的上游。

　　8.2.1应控制冷高压分离器水相中的NHHS浓度，按附录A.2估算最高不得大于8%。

　　8.2.2正常操作工况下，介质在空冷器换热管内的流速应控制在第5.1.3条限定的范围内。

　　8.2.3应控制介质气相中的HS分压尽可能低，必要时应设置循环氢脱硫设施。

　　9.1REACS应按本标准8.1条的要求进行注水操作。当原料发生变化时，应根据冷高压分离器水相中

　　145psi），每种组分的分压可用气相中各组分的摩尔数除以气相中的总摩尔数乘以操作压力（绝压）得

　　A.2.1当加氢工艺装置中不设置热高压分离器，且在反应器中产生的HS含量大于反应器中产生的NH

　　A.3.2系数Fc可根据空冷器正常操作压力按表A.3.1查取，中间压力按差值法计算。

　　B.1.1.1监控并记录加氢反应馏出物Kp值（见附录A.1）、换热管内流速以及冷高压分离器水相NH4HS

　　B.1.1.2原料性质和装置处理量变化时，应确保Kp值、流速以及冷高压分离器水相NHHS浓度控制

　　B.1.4.2为保持各组空冷器的介质出口温度均匀，防止空冷器管内结垢，不得非平衡地停用空冷器风机

　　和百叶窗，已安装变频器的应投用变频器。空冷器风机或变频器出现故障时，应及时连续作业处理故障，

　　B.2.1.1主要检查内容有：空冷器风机和注水设施的运行情况、空冷器管束是否有渗漏、弯曲变形、膨

　　B.2.1.2定期对各台空冷器出口温度进行记录，用于分析是否产生偏流和结垢情况。必要时，对空冷器

　　B.2.2.1应定期对原料油、循环氢、新鲜氢、注水、冷高压分离器排出水等进行采样分析，具体分析项

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